綜上所述，如果液壓油的質(zhì)量合格，系統(tǒng)執(zhí)行機構(gòu)運動速度很高時，油液的流速也高，液壓損失隨之增大，而泄漏相對減少，故宜選擇黏度較低的油;反之，當油的流速低時，泄漏量相對增大，將對工作機構(gòu)運動速度產(chǎn)生影響，這時宜選擇粘度較高的油。通常，工作壓力高時，宜選用黏度高的液壓油，因為解決高壓時的泄漏問題比克服其黏阻更應;當工作壓力較低時，宜選用低黏度的油。環(huán)境溫度高時，應采用黏度較高的油;反之，應采用黏度較低的油。

液壓油保養(yǎng)工作（前提是設(shè)備正常運行，無異常狀況）：
1、液壓油不在高溫下使用；油品在高溫下很快會氧化變質(zhì)；
2、液壓站上的空氣過濾器要采用既能過濾顆粒的也能過濾水分的過濾器；
3、采用精密濾芯過濾液壓油，使油品的污染度長期保持在NAS<8級，設(shè)備自帶的濾芯一般精度太差，不能液壓油的潔凈度。因為液壓站的容臟極限只有5um，而自帶濾芯的精度往往要大于這個尺寸，科學規(guī)定一般液壓站的污染度要求控制在NAS小于8級；對于有伺服機構(gòu)的設(shè)備要求更高，要小于7級。若你拆過伺服閥，那你就什么都明白了，為什么液壓油的污染度要控制得這么高。好買個精密濾油機進行在線過濾，有些濾芯精度已經(jīng)達到了0.1um；
4、離心脫水/真空脫水（對于有水分的油站）、只要控制好，一般比如說MOBIL，SHELL等，都可以用上5年；
5、定期做一下油品檢測：液壓油用途廣泛，是工業(yè)用油中使用多的產(chǎn)品。當前液壓元件正向著體積小、功率大方向發(fā)展，系統(tǒng)壓力越來越高，有的已突破50MPa。為此，普通型的L-HL系列已經(jīng)趨于淘汰，抗磨型L-HM系列應用更多。低溫性能也是液壓油的重要特性，要求在低溫環(huán)境下設(shè)備啟動比較容易，且動力傳動靈敏，而且液壓油換油周期較長，如露天設(shè)備通常一年一換，液壓油在使用過程中不可避免地要經(jīng)歷四季的變化，因此露天設(shè)備使用低凝產(chǎn)品效果較好。清潔度也已成為液壓油的性能要求，一般產(chǎn)品要NAS顆粒度等級不大于9級，清潔型產(chǎn)品不大于7級，高清潔型產(chǎn)品不大于5級，但盲目追求NAS等級不但沒有任何效果，反而降低質(zhì)量，增加成本。例如有些機械生產(chǎn)廠家，或工程機械用戶沒有用于添加液壓油的無塵車間，即使花了大價錢購買了NAS 5級別的產(chǎn)品，在打開產(chǎn)品的瞬間，高清潔型NAS 5液壓油就變成了NAS 8的等級了，而且液壓油NAS等級高意味著過濾次數(shù)多，過濾過程中就會把昂貴的添加劑成分過濾掉，因此從的角度來講，NAS等級不于追求；
6、防止空氣進入油中：油泵吸油口應密封可靠，油箱中的吸油管不可離油面太近，系統(tǒng)的高點應設(shè)排氣閥，放出油中的游離空氣；
7、油箱的合理設(shè)計：吸油管應遠離回油管，避免使用對油的氧化起催化作用的鉛、鋅、銅等材料，油箱內(nèi)要涂耐油的防銹漆，油箱中的冷卻器不能漏水。

礦山泥漿脫水機其次我們在清洗污泥帶式壓濾機的時分，能夠選用人工的方法：將濾從板框上拆上去，然后浸泡在水中。用手再三的搓弄，加上清洗劑也不錯。也能夠用刷子，即是相同泛泛家用的鞋刷就能夠，暗暗的刷去濾布上的雜質(zhì)。刷潔凈之后，再換上清水來漂洗。假如濾布是酸性的，那么我們就能夠用偏堿性的溶液來浸泡濾布。假如濾布是偏堿性的，我們能夠用偏酸性的溶液來浸泡濾布。我們都知道污水處理廠污泥產(chǎn)量非常高，但其實自來水廠污泥產(chǎn)量也不小呢。并且全國各地大大小小的自來水廠非常多，自來水廠污泥處理也應重視污水處理廠污泥中有機質(zhì)含量非常高，自來水廠污泥中，無機物含量比較高，因此，相對而言比污水處理廠污泥容易脫水。自來水廠沉淀池污泥一般需要運往污水處理廠或自行采用污泥處理壓濾機進行污泥脫水，化、減量化處理后才可運輸出廠。壓濾機廠家來看下帶式壓濾機在自來水廠污泥脫水處理效果，以及高壓污泥壓濾機在自來水廠污泥處理效果。

影響K45-6礦山礦井風機風量、風壓的內(nèi)部因素
在理想條件下，風機的風壓由歐拉方程確定，但在實際運
行過程中，風機在運行過程中存在流動損失，泄露損失、輪組
損失和機械損失，會導致風機風壓、風量較理想值有所下降，其
中流動損失會引起菜和風機的的風壓下降，泄露損失則會引起
風機風量的下降，輪阻損失和機械損失則是增加風機配用電機
的能耗。
流動損失是因為流體普遍具有黏滯性，空氣在經(jīng)過葉輪
時由軸向轉(zhuǎn)為徑向前有先期預旋現(xiàn)象，影響了氣流角和葉片進
口安裝角的一致性，從而改變了葉片傳給空氣的理，使得
風壓下降 ;并且當風機不在設(shè)計工況下運行時，空氣進人葉輪
片流體的相對速度方向不與葉片進口安裝角一致，從而對葉片
形成沖擊，產(chǎn)生撞擊損失，在進人風機后，空氣與風機內(nèi)部組件
也存在有摩擦損失和邊界層分離產(chǎn)生的渦旋損失。
泄漏損失分為外泄漏與內(nèi)泄漏兩種;風機靜止元件和轉(zhuǎn)動
部件間會存在一定的間隙，空氣會從風機轉(zhuǎn)軸和蝸殼之間的間
隙泄漏，稱為外泄漏;當葉輪工作時，機內(nèi)存在著高壓區(qū)和低壓
區(qū)，蝸殼靠近前盤的氣流經(jīng)過葉輪進口與進氣口之間的間隙，
流回到葉輪進口的低壓區(qū)而引起損失，即為內(nèi)泄漏;外泄漏和
內(nèi)泄漏使得風機出口風量下降。

K45-6礦山礦井風機葉片葉柄強度高
葉片葉柄根部留有足夠的過渡圓弧以應力集中，通過合理正確的受力分析與計算，使葉根危險截面的強度系數(shù)達到6倍以上，并對葉根截面進行的X射線無損探傷，有缺陷者全部淘汰。因此葉輪具有的運轉(zhuǎn)度。我公司生產(chǎn)的該種風機自供貨以來，從未出現(xiàn)過葉柄折斷、飛葉片的事故。
K45-6礦山礦井風機 輪轂——結(jié)構(gòu)合理強度高
輪轂采用鋼焊接后經(jīng)回火熱處理而成，輪轂表面加工成球面狀，葉柄孔安設(shè)于輪緣中心的厚處，既降低了風流的摩擦損失，又了輪轂的受力截面具有足夠的抗拉強度和剛度。輪轂各焊接處均采用坡口焊接，并對焊縫進行的X射線無損探傷檢驗，使葉輪運轉(zhuǎn)得到了堅實的。
葉片調(diào)節(jié)方式采用停機后機殼外調(diào)節(jié)方式，且有較好的防振性能。葉片角度調(diào)節(jié)設(shè)定準確清晰明顯的刻度標記。葉輪調(diào)節(jié)有位置指示，期的葉片運轉(zhuǎn)角度小于風機限運轉(zhuǎn)角度5度以上（包括5度）。葉片安裝角度可以實現(xiàn)在不拆卸上蓋的情況下根據(jù)礦井需風量調(diào)節(jié)，并實現(xiàn)停機單片調(diào)節(jié)葉片角度，調(diào)節(jié)機構(gòu)靈活。

質(zhì)量標準、檢測標準、測試手段
（1）/10213-2000《通風機焊接質(zhì)量檢驗》；
（2）/T10214-2000《通風機鉚焊技術(shù)條件》；
（3）8523-1997《防爆通風機技術(shù)條件》；
（4）/T4296-1999《礦井軸流式通風機》；
（5）/T9101-1999《通風機轉(zhuǎn)子平衡》；
（6）/T6445-2017《通風機葉輪超速試驗》；
（7）/Q334-1987《通風機振動精度》；
（8）/T6886-2010《通風機涂裝技術(shù)條件》；
（9）/TQ339-84《通風機產(chǎn)品外觀質(zhì)量與清潔度》；
（10）GB/T1236-2000《通風機空氣動力性能試驗方法》；
（11）GB/T3235-2008《通風機基本型式、尺寸參數(shù)及性能曲線》；
（12）/T6891-2017《風機用技術(shù)條件》；
（13）/T8690-1998《工業(yè)通風機噪聲限值》；
（14）GB3836-2010《電氣防爆標準》；
（15）/T 6444-1992《通風機包裝通用技術(shù)條件》；
（16）/T 6445-1992《通風機葉輪超速試驗方法》；
（17）/T 6887-1993《通風機用鑄鐵件技術(shù)條件》；
（18）/T 6888-1993《通風機用鑄鋼件技術(shù)條件》；
（19）/T 9100-1999《礦井局部通風機技術(shù)條件》；
（20）《金屬非金屬礦山規(guī)程》；
（21）G070-94《礦山電力設(shè)計規(guī)范》；
（22）GB4859-84《電氣設(shè)備的抗干擾特性基本測量方法》；
（23）GB14048.1-2006《低壓開關(guān)設(shè)備和控制設(shè)備》；
（24）GB12173-90《礦用一般型電氣設(shè)備》；
（25）GB4208-84《外殼防護等級的分類》；
以上標準為主要標準，但不于此，所有標準采用國際版本。