通過對油田污水處理系統(tǒng)各級污水處理設(shè)備的分析,發(fā)現(xiàn)了撇油罐是影響外排水質(zhì)量的主要因素,進(jìn)而對撇油罐結(jié)構(gòu)、原理及工藝過程進(jìn)行了分析,找出了影響撇油罐除油效率的主要原因,將淺池理論與聚結(jié)技術(shù)相結(jié)合,并考慮流體變化因素,將撇油罐進(jìn)料整流板改造為側(cè)向波紋板聚結(jié)分離器,同時將清水槽固定堰板改造為可調(diào)活動堰板,改造后效果良好,配合其它污水處理設(shè)施,將外排生產(chǎn)水OIW(水中含油量)降至20mg·L-1以下,達(dá)到了海洋石油勘探開發(fā)污染物排放濃度限值(GB4914-2008)中的海域排放標(biāo)準(zhǔn),環(huán)保效益與社會經(jīng)濟(jì)效益顯著。

集水槽的材質(zhì)、制作和安裝工藝跟水質(zhì)、水量、池容貌有著直接關(guān)系。因此選用合適的材料，采用的設(shè)備和制造工藝，使其達(dá)到水平且美觀大方已越來越被水界所重視。傳統(tǒng)集水槽一般采用普通鋼板焊制，或以混凝土為槽體、塑料板材作堰板，但這些材料和制作工藝均存在著不同弊?。浩胀ㄤ摪逡卒P蝕而影響出水水質(zhì)；塑料堰板強(qiáng)度低、易老化變形，使其不能隨意調(diào)整水平精度，導(dǎo)致在運(yùn)行過程中不能均衡集水；混凝土槽體表面粗糙、占池體積大、易滋生青苔；玻璃鋼復(fù)合集水槽難以達(dá)到衛(wèi)生要求。針對傳統(tǒng)集水槽的上述弊病，為提供給排水好、美觀的集水槽，好的不銹鋼為選擇材質(zhì)。

特點： 集水槽采用不銹鋼板經(jīng)大型數(shù)控設(shè)備剪切、冷沖、液壓、焊接而成。具有高強(qiáng)度 外型美觀、使用壽命長、安裝簡便等優(yōu)點。

隨著我國的經(jīng)濟(jì)建設(shè)持續(xù)發(fā)展，對電力的需求不斷加大。國內(nèi)火力發(fā)電廠百萬機(jī)組新建工程陸續(xù)增多，超大型自然通風(fēng)冷卻塔逐漸受到火力發(fā)電相關(guān)人士的重視。根據(jù)國家節(jié)能減排、低碳經(jīng)濟(jì)的要求，具有明顯節(jié)能、降噪優(yōu)勢的高位水收水冷卻塔具有廣闊的應(yīng)用前景，尤其是隨著高位收水冷卻塔逐步國產(chǎn)化后，其優(yōu)勢更加明顯。高位收水冷卻塔不同于常規(guī)濕冷塔之處主要在于取消了常規(guī)濕冷卻塔底部的集水池和雨區(qū)，而在填料層底部直接采用高位收水裝置。

冷卻后的循環(huán)水經(jīng)高位收水裝置“U”型槽匯入集水槽至循環(huán)水泵房進(jìn)水間，再經(jīng)過循環(huán)水泵升壓后送回主廠房循環(huán)冷卻使用。集水槽為地面式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，百萬機(jī)組的集水槽高度約在14 ～23 m 之間，沿冷卻塔徑向布置，與中央豎井相連。在正常運(yùn)行情況下，其內(nèi)全部盛滿循環(huán)冷卻水，其結(jié)構(gòu)設(shè)計采用傳統(tǒng)的平面假定計算不能滿足集水槽結(jié)構(gòu)設(shè)計安全經(jīng)濟(jì)的要求。

對于集水槽的樁基布置，傳統(tǒng)的豎向荷載平均法計算出的樁數(shù)偏多，不易準(zhǔn)確計算出樁承受的水平力。由集水槽結(jié)構(gòu)形式及受力特點分析可以看出，集水槽各部分構(gòu)件之間是相互協(xié)同作用，共同承受集水槽內(nèi)水壓力及其他荷載。平面假定簡化計算只能顧此失彼，不能進(jìn)行整體計算。因此，為準(zhǔn)確真實地模擬集水槽結(jié)構(gòu)整體受力的特性，滿足結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計的目的，集水槽的結(jié)構(gòu)設(shè)計有必要采用三維有限元整體分析計算。
通過有限元三維仿真計算分析可知，集水槽壁板豎向及水平向同時承受彎矩和拉力，應(yīng)按拉彎構(gòu)件進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計；能準(zhǔn)確計算出暗框架各構(gòu)件所受的彎矩、拉力或壓力，對暗框架進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計，減少集水槽混凝土工程量，節(jié)省工程造價。
對于集水槽樁基而言，三維有限元仿真計算，能準(zhǔn)確計算出每根樁的樁頂豎向力及水平力，進(jìn)行樁基優(yōu)化布置和選型設(shè)計。
一般的二沉池和集水槽較多地采用玻璃鋼或不銹鋼材料 ,為減少浮力對這類集水槽產(chǎn)生的影響 ,集水槽應(yīng)設(shè)平衡孔。 泉州寶洲污水處理廠一期規(guī)模為5.0萬 m3 /d, K總 = 1. 3,現(xiàn)有 2座圓形輻流二沉池即采用了不銹鋼材料做集水槽和三角堰板 ,集水槽采用雙側(cè)集水環(huán)行集水槽 ,環(huán)行槽每 4. 5°開一個平衡孔 ,孔徑為 40 mm,共 80孔。 實際運(yùn)行過程中沉淀后出水很大比例均從平衡孔中冒出 ,三角溢流堰出水較少從而影響出水水質(zhì)。 為解決平衡孔開設(shè)影響三角堰均勻溢流出水的問題 ,結(jié)合泉州寶洲污水處理廠二沉池平衡孔的開設(shè)方式 ,平衡孔的水量可按薄壁小孔口淹沒出流公式進(jìn)行計算 ,平衡孔對三角堰進(jìn)水的影響按 5% 以內(nèi)考慮 ,則計算平衡孔孔徑經(jīng)推導(dǎo)計算表達(dá)式可寫為nd2 = 0. 023 2K總 Q / h1 /2 ( 2) 式中 , n 為平衡孔數(shù); d 為平衡孔孔徑 ( m ); K總為污水總變化系數(shù); Q 為單座二沉池設(shè)計污水量 ( m3 /s)。按給水澄清池環(huán)行集水槽計算公式計算得出堰上水頭為 0. 03 m ,跌水頭為 0. 07 m , h 值按經(jīng)驗取值為 0. 1 m。 結(jié)合寶洲污水處理廠二沉池工程實例,經(jīng)計算孔徑值為 19 mm。 而該項工程開孔為 40 mm ,可以看出與計算值的明顯差異 ,成為導(dǎo)致沉淀后的出水大部分直接從底部平衡孔流出 ,設(shè)計均勻分布的三角堰作用降低的根本原因。為解決三角堰不能均勻集水的現(xiàn)象 ,主要的措施只能是減少平衡孔數(shù)。 按式 ( 2)計算 ,平衡孔數(shù)只有17個。為此本項工程在實際的運(yùn)行中的平衡孔現(xiàn)已減少了 60個 ,其配水的均勻性及出水水質(zhì)均得到了較大的改善。
出水堰槽的設(shè)置方式及位置在現(xiàn)行設(shè)計水力負(fù)荷和停留時間下是影響出水水質(zhì)的一個主要因素 , 上述試驗數(shù)據(jù)雖然進(jìn)一步驗證了由污水處理廠運(yùn)行維護(hù)與管理等相關(guān)文章提出的圓形中心進(jìn)水二沉池出水水質(zhì)位置不在靠近池壁處這一現(xiàn)象 ,但理論上還沒有較全面的解釋和分析 ,仍然有深入研究的必要。 在工程應(yīng)用中 ,為確保沉淀效果和出水水質(zhì) ,設(shè)計除依照規(guī)范盡可能減少堰上負(fù)荷外 ,還避免堰的設(shè)置位置不當(dāng)對出水帶來的影響 ,應(yīng)避免采用外置單側(cè)堰方式出水; 二沉池出水設(shè)計為內(nèi)置雙側(cè)堰出水時 ,也宜設(shè)計離池壁 2～ 3 m處。 另外二沉池出水堰槽設(shè)計平衡孔時 ,也應(yīng)在設(shè)計中選擇適當(dāng)?shù)挠嬎惴椒ù_定 ,使二沉池出水槽和溢流堰處在合理的運(yùn)行狀態(tài)。