連云港鋼盆式橡膠支座廠家一個(gè)多少錢盡顯企業(yè)精神

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基礎(chǔ)由群樁改為 2 根大直徑灌注樁后 , 實(shí)體墩改為雙柱式 。橋墩輕型化之后, 抗推剛度大大變小 , 同樣的墩頂位移產(chǎn)生的內(nèi)力大幅度下降, 這就會(huì)出現(xiàn)樁柱斷面越小配筋越少的情況。當(dāng)然 , 還會(huì)受到很多條件限制, 如墩頂容許變位及附加偏心距增大和一些構(gòu)造上的限制, 因此不能無(wú)限制地減小樁徑。
冶河大橋的實(shí)際做法是, 除兩個(gè)橋臺(tái)設(shè)置滑板支座外 , 所有橋墩都安裝普通板式橡膠支座, 正中的橋墩支座厚度低為 66mm , 與橋臺(tái)相鄰的兩個(gè)橋墩支座厚度高 , 為 123mm , 各墩的鋼盆式橡膠支座厚度見表 1。板的平面尺寸均相同為 600mm ×1 000mm, 橡膠支座內(nèi)的加勁鋼板厚 3mm , 板間橡膠層厚 16mm 。
除非伸縮量太大 , 連續(xù)梁中應(yīng)在盡量多的墩上采用普通鋼盆式橡膠支座 , 通過設(shè)置不同厚度的支座可以人為地控制各墩受力 , 盡量使它們受力均勻 , 力圖把受力大的墩內(nèi)力降下來 , 以達(dá)到減少配筋降低全橋鋼材用量的目的 。

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近年來,國(guó)內(nèi)外發(fā)生了幾次大地震 ,作為生命線工程的橋梁遭受了嚴(yán)重破壞 .在坂神大地震中 ,對(duì)支座的破壞及其與上部、下部結(jié)構(gòu)破壞之間的關(guān)系進(jìn)行了詳細(xì)調(diào)查, 調(diào)查表明, 支座對(duì)橋梁整個(gè)結(jié)構(gòu)響應(yīng)的影響十分重要 ,在實(shí)際地震作用下,支座與上部 、下部結(jié)構(gòu)的相互作用比較復(fù)雜,支座的破壞往往會(huì)改變上部、下部結(jié)構(gòu)間的傳力狀況, 也改變整個(gè)結(jié)構(gòu)的響應(yīng) .因此, 在橋梁結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)中 ,對(duì)鋼盆式橡膠支座在地震作用下的性能有明確的認(rèn)識(shí) ,才能正確把握結(jié)構(gòu)的響應(yīng) .我國(guó)目前《公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(以下簡(jiǎn)稱《規(guī)范》對(duì)連續(xù)梁橋中板式支座地震力的計(jì)算規(guī)定如下:①對(duì)于全聯(lián)均采用板式支座的連續(xù)梁橋, 上部結(jié)構(gòu)對(duì)鋼盆式橡膠支座頂面產(chǎn)生的縱向水平地震力按《規(guī)范》公式 4 .2.6-1 計(jì)算 ;②連續(xù)梁橋一聯(lián)中一個(gè)或幾個(gè)墩采用板式支座, 其余均為聚四氟乙烯滑板支座 ,上部結(jié)構(gòu)對(duì)板式支座頂面處產(chǎn)生的水平地震力可按《規(guī)范》公式 4.2.6-4 計(jì)算,其值如小于按式 4.2 .6-1 的計(jì)算值 ,應(yīng)按式 4.2.6-1 計(jì)算, 公式中變量含義見《規(guī)范》條文.
由上述規(guī)定可知 ,存在以下一些缺點(diǎn):①對(duì)橋梁中使用的鋼盆式橡膠支座在地震作用下的預(yù)期性能如何沒有明確的規(guī)定,由《規(guī)范》給出的兩個(gè)計(jì)算公式可知, 前者將滑板支座看作板式支座計(jì)算 ,即不發(fā)生滑動(dòng),后者按滑板支座均發(fā)生滑動(dòng)計(jì)算, 計(jì)算結(jié)果取兩者中的大值 ;②由式 4 .2 .6-4 知, 滑板支座對(duì)鋼盆式橡膠支座地震力的影響 ,《規(guī)范》只簡(jiǎn)單地以靜力方法加以考慮.而在實(shí)際地震中,由于滑板支座發(fā)生滑動(dòng),一方面改變了結(jié)構(gòu)的剛度 ,從而改變了結(jié)構(gòu)的反應(yīng)特性 ,另一方面,在滑動(dòng)過程中, 滑板支座消耗大量地震能量 ,降低了整個(gè)結(jié)構(gòu)的響應(yīng) .

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綜上所述分析結(jié)果表明:
(1)板式支座地震力受鋼盆式橡膠支座滑動(dòng)摩擦系數(shù)大小的影響比較復(fù)雜 ,在 Ⅰ類場(chǎng)地條件下 ,影響較小 ;但在 Ⅳ類場(chǎng)地條件下 ,板式支座地震力受摩擦系數(shù)大小影響比較大, 同時(shí)也與烈度水平有關(guān).
(2)《規(guī)范》公式 4.2.6-4 是以靜力方法考慮滑板支座對(duì)板式支座地震力的影響, 并假設(shè)全部鋼盆式橡膠支座同時(shí)發(fā)生滑動(dòng) .但從分析中可知, 當(dāng)摩擦系數(shù)大于 0.03 時(shí), 在低烈度水平地震作用下 ,存在滑板支座部分發(fā)生滑動(dòng)的情況;對(duì)于相鄰橋墩水平剛度變化較大且滑板支座放置于剛度較小的墩頂時(shí)更是如此,顯然公式不再適合.此外 ,《規(guī)范》公式?jīng)]有能夠恰當(dāng)考慮滑板支座的摩擦耗能作用, 隨著地震烈度水平的增加滑板支座發(fā)生較大的滑移 ,同時(shí)消耗大量的地震能量, 從而顯著降低結(jié)構(gòu)的響應(yīng) .
(3)《規(guī)范》規(guī)定,對(duì)于作用于鋼盆式橡膠支座的地震力應(yīng)根據(jù)《規(guī)范》公式 4.2 .6-1、4.2 .6-4 分別計(jì)算, 取兩者中的大值.這表明《規(guī)范》對(duì)滑板支座在設(shè)計(jì)地震作用下是否允許滑動(dòng) ,沒有給出明確規(guī)定 ,這導(dǎo)致設(shè)計(jì)人員對(duì)其設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)在實(shí)際地震作用下的動(dòng)力響應(yīng)特性也很不清楚.
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