GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座懷化洪江廠家 工程采購衡水球型盆式支座

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分層GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座、阻尼器等為目前常用的一些減隔震裝置，分層橡膠支座應(yīng)用較廣，由于其不具備耗能能力，與其他支座聯(lián)合使用.鉛芯支座結(jié)合了分層橡膠支座和鉛阻尼器的特點，在地震激勵下具有較小的水平剛度和較大的阻尼特性，但由于其承載能力及變形較小，應(yīng)用受到限制.
一般來講，GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座的水平承載力為豎向承載力的10%.這通常能夠滿足制動力等使用荷載的要求.因此，在進行抗剪螺栓設(shè)計時.要求其剪切強度應(yīng)大于豎向承載力的10%.但為了在地震荷載作用下，GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座抗剪螺栓能夠順利剪斷，要求其剪切強度不能太大.因此，作者建議抗剪螺栓的剪切強度取10%一20%的豎向承載力。這樣即能正常使用狀態(tài)和中小地震作用下支座保持固定，又能在遭遇強烈地震時抗剪螺栓順利剪斷變成滑動支座，保護橋墩不被破壞.

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GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座的自由行程由正常使用狀態(tài)設(shè)計確定，等于對應(yīng)型號的盆式支座的設(shè)計水平位移量;大位移可根據(jù)拉索的大承載力計算確定.
本次試驗各工況GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座的滯回曲線如圖6所示.根據(jù)拉索減震支座的性能的主要表現(xiàn)形式，可以簡單地將滯回曲線劃分為兩段:摩擦耗能段和拉索限位段.地震過程中，所有的耗能在摩擦耗能段完成，拉索限位段因位移量很小，摩擦耗能可以忽略;拉索限位段主要由拉索的剛度提供限位能力，并提供恢復(fù)力.
從圖中可以看出，本次試驗所測得滯回曲線的拉索限位段關(guān)于豎軸不對稱，經(jīng)過仔細分析，作者認為主要是由于拉索的長度安裝誤差引起的，這與試驗過程中一側(cè)出現(xiàn)拉索斷絲現(xiàn)象相吻合.同時還可以看到，滯回曲線的摩擦耗能段關(guān)于水平軸也有稍微不對稱，但隨著豎向荷載和循環(huán)次數(shù)的增加(從工況1到工況4)，這種不對稱狀況逐漸消失.經(jīng)分析認為是由于頂板高度處GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座的彎曲段在加載過程中發(fā)生塑性變形所提供的小剛度引起的.這些不足都可以通過采取一些合理的改進措施和提高安裝精度得到避免.
從圖6中各工況的滯回曲線可以看出，摩擦耗能段滯回曲線飽滿，耗能穩(wěn)定;主要的是，由于滑動摩擦系數(shù)隨著豎向力的增加而減小，二者互為消長關(guān)系，使得滑動摩擦力能夠保持相對穩(wěn)定，因此其耗能能力大致穩(wěn)定，這對于承受地震時變化動軸力的拉索減震支座非常有利.從圖6(d)中可以看出，拉索在提供大于GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座豎向承載力10%的恢復(fù)力時僅產(chǎn)生約1 cm的位移，說明拉索限位段的限位作用明顯

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GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座性能目標
基于前述的設(shè)計思想，GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座達到以下3個性能目標:
1)正常使用狀態(tài)時，拉索不起作用，拉索減震支座與盆式橡膠支座相同.
2)在遭遇小震及中等烈度地震的情況下，GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座抗剪螺栓原則上不允許剪斷，盡量避免震后更換支座.
3)在橋梁結(jié)構(gòu)遭遇罕遇地震時，GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座抗剪銷釘剪斷，固定支座變?yōu)榛顒又ё?，滑動支座利用不銹鋼板與聚四氟乙烯滑板之間的滑動隔離上下部結(jié)構(gòu)，減少地震力傳遞，并利用摩擦耗散能量;同時由拉索限制因此造成的過大動位移，并提供充足的恢復(fù)力.
基于上述分析，作者提出在小震及中震作用下，保持GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座正常使用功能，但在罕遇地震作用下，通過剪斷抗剪螺栓的方法將固定支座變?yōu)榛顒又ё?，并用拉索限制因此引起的過大墩梁相對位移的設(shè)想.基于此思想，作者在我國橋梁工程中廣泛應(yīng)用的盆式橡膠支座的基礎(chǔ)上開發(fā)了一種新型GPZ(KZ)抗震盆式橡膠支座、球型盆式支座一拉索減震支座(已獲國家專利，專利號:CN2015309910，圖1).通過合理地設(shè)計拉索和抗剪螺栓的參數(shù)，使支座不僅能夠滿足靜力作用下的使用性能，而且在強震作用下能夠有效地減小固定墩的受力，限制墩梁間的相對位移，防止落梁的發(fā)生.
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